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<正> 由于发电设备的容量和复杂性增加,迫切希望检修计划的安排达到最佳化。在美国,一个2000兆瓦系统的检修费用,每年约达600万元。检修安排是否恰当将直接影响到设备的安全运行和发电成本。利用计算机编制检修计划,能使全年的检修任务安排得比较均衡,当因任何设备发生事故,新设备投入延期,检修人员或材料短缺,或实际负荷超过计划等必须改变原计划时,能迅速修改原订的检修计划,达到提高发电设备的运行安全性和降低发电成本。
1977年03期 1-4页 [查看摘要][在线阅读][下载 195k] [下载次数:26 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:155 ] <正> 底特律电力系统辖14个火力发电厂,共装有汽轮发电机组50多台,其中有33台机组的容量小于100兆瓦。1968和1969年的系统容量分别为5140和5709兆瓦。检修组织发电厂的维修和事故修理(修理时间不超过2天)由维修班负责进行。维修班的人数,按各厂的容量,为11—35人。全系统1969年共有维修人员233名。定期小修和大修由流动的大修队会同维修班进行。按1969年统计,系统共有大修人员
1977年03期 4-6页 [查看摘要][在线阅读][下载 105k] [下载次数:14 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:172 ] -
<正> 伊尔库特电力系统的设备容量在20年中增加了6倍。系统容量自1968年以来开始稳定,此时才有可能对提高机炉大修的劳动生产率和降低大修成本进行分析研究。该系统从1965年起开始对机炉大修实行网络的计划和管理。到1968年,所有热电中心的机炉大修仅按进行。显然,仅当主要工作和辅助工作都组织得良好时,才能按进行机组大修,因此,
1977年03期 6-8页 [查看摘要][在线阅读][下载 102k] [下载次数:5 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:173 ] <正> 准备状态:1971年,160、200和300兆瓦单元机组大修的停用时间分别为全年小时数的7,5.2,和3%,小修停用的时间分别为3.4,4.8和6%。准备状态系数(可利用率)为86,84.7,和80.2%。大修的停用日数,160、200和300兆瓦机组1971年平均分别为68.2,65.7和76.6天。160和200兆瓦机组,1972年各按15台平均计算,分别为65.5天,64.9天。较短的工期记
1977年03期 8页 [查看摘要][在线阅读][下载 51k] [下载次数:6 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:129 ] -
<正> 某检修队在改建-87锅炉机组蒸汽过热器时,被要求在现有过热器中间加装19只辅加的幔式过热器。幔用38×5毫米直径的管子制成,外形尺寸26×10.7×0.5米。一只幔式过热器的重量为2.5吨。幔垂直布置,上面的集汽箱的安装高度为37米。按施工设计,带集汽箱的幔在制造厂组合,用带拖车的汽车直接运到锅炉房,然后用3
1977年03期 8-9页 [查看摘要][在线阅读][下载 263k] [下载次数:6 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:149 ] <正> TПП-110型锅炉为直流, П型结构,双炉膛煤粉炉,出力950吨/时,蒸汽参数255公斤力/厘米~2,565/570℃。
1977年03期 10-12页 [查看摘要][在线阅读][下载 207k] [下载次数:10 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:159 ] -
<正> 某发电厂的67-4-П型直流锅炉于1957年投入运行。锅炉出力230吨/时,压力100公斤力/厘米~2,过热蒸汽温度510℃。锅炉为型结构。第一竖井为燃烧室,其中布置了幅射受热面,包括下幅射、上幅射和顶棚。下幅射用32×4,40×5和51×5毫米的管子组成,上幅射用51×5毫米的管子组成。对幅射受热面的检查表明,管子、支架和紧固件均处于事故状态,必须更换。炉顶的金属结构,连同钢结构主梁都变形了,造成向炉膛方向严重弯曲。炉膛出口的顶棚管有裂纹,
1977年03期 12-13页 [查看摘要][在线阅读][下载 154k] [下载次数:7 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:152 ] <正> 现代锅炉机组的炉膛和对流烟道表面的主要防护材料包括耐火和绝热混凝土,衬砌材料和绝热材料。上述炉衬结构材料在复杂的温度条件下工作,并处于赤热的烟气和灰渣的作用下。它们经受着烟气流中的灰粒和粉状燃料的磨损,且因锅炉机组元件的热膨胀而受到很大应力。
1977年03期 13-17页 [查看摘要][在线阅读][下载 214k] [下载次数:6 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:143 ] -
<正> 当进行金属监督工作时,发现了某厂一台锅炉的大汽鼓左封端人孔区内表面有长达210毫米的裂纹,另一台锅炉的小汽鼓左封端人孔区外表面有面积为120×100毫米~2的网状裂纹。经用机械方法将裂纹全部清除后,准备了焊补的凹槽,其位置和尺寸见图1和图2。
1977年03期 17-18页 [查看摘要][在线阅读][下载 89k] [下载次数:9 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:129 ] <正> 锅炉汽鼓系用16ГНМ钢焊接而成,内径1600毫米,壁厚90毫米,园柱体部分长10300毫米。当检查汽鼓上分离器焊接元件的焊缝时,发现了贯穿汽鼓基本金属的裂纹。为了消除缺陷,拆除了所有分离器和清除了100%的焊接元件支架。用研磨材料在汽鼓
1977年03期 18-19页 [查看摘要][在线阅读][下载 90k] [下载次数:7 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:158 ] -
<正> 在大修—85锅炉期内,当用磁粉法从外表面检查汽鼓的纵向焊缝时,在园筒部分的金属内发现了长达7毫米的裂纹。当使用砂轮清除这条裂纹时,在9毫米深处又发现了直径达20毫米、深达27毫米的气孔。按超声波探伤的结果,缺陷已发展到60毫米的深度,而16钢的园筒部分的壁厚为95毫米。
1977年03期 19-20页 [查看摘要][在线阅读][下载 91k] [下载次数:9 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:164 ] <正> 当修理轴流风机时,用气体焊炬割去磨损了的工作叶片并在转鼓上焊上新的。在割去叶片的同一位置上,先将转鼓表面磨光,然后用4和5毫米УОНИ的—13/55焊条从两侧进行
1977年03期 20-22页 [查看摘要][在线阅读][下载 137k] [下载次数:8 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:161 ] -
<正> 在燃烧固体燃料的发电厂中,ДОД-31.5型引风机经运行3500—6000小时后,由于工作叶片磨损,常须停役检修。测量表明,此种引风机的工作叶片经运行2500—4000小时后,面极减少了约20%,重量减轻了达40%。叶片的磨损也引起了原来的型线和叶片固有振动频率的变化,使它们接近
1977年03期 22-24页 [查看摘要][在线阅读][下载 139k] [下载次数:14 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:158 ] <正> 当焊接锅炉受热面的管子时,在大多数情况下系采用氩保护下的综合法。焊缝根部用钨电极和直径到2毫米的焊条焊接,根部以上用电弧焊接。某检修队拟订和实行了氩弧一次焊合小直径管子的工艺。焊接时采用-3氩弧焊炬,2.5-3毫米直径、牌号-10的镧合金钨棒电极和牌号A
1977年03期 24-25页 [查看摘要][在线阅读][下载 84k] [下载次数:11 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:118 ] -
<正> 某检修队于1974年使用ЦСТ-200M 电焊机进行了锅炉机组受热面管子的接触焊接。待焊接的管子1,2(见图)被固定在电焊机的固定颚3和可移动颚4内。在固定颚内的管子的外端套装有进氮的穿通的管接5。在移动颚内的管子的自由端安装着带截止阀7的端盖6。氮压按压力表8控制。
1977年03期 25页 [查看摘要][在线阅读][下载 36k] [下载次数:3 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:140 ] <正> 阀门密封面的堆焊,无论在发电厂或制造厂,都采用铁素体,奥氏体或硬质合金焊条。铁素体不锈钢(含铬13到18%)被用来堆焊温度达450℃的阀门密封面。具有足够高的耐腐蚀和浸蚀性能的堆焊用奥氏体钢的表面硬度不高(不大于220 HB),并有上升的工作面磨损倾向。它们只许用在密封要求不高的某些型号的调节阀门上。
1977年03期 26-31页 [查看摘要][在线阅读][下载 414k] [下载次数:16 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:170 ] -
<正> 铬钼钒钢的阀门铸件有时存在着缺陷:疏忪,裂缝,气孔等等。大多数缺陷出现在半径变化的地方以及接管的内壁和外表。有时缺陷扩展到管壁的整个深度。对这种缺陷,修理工艺有很大困难。
1977年03期 31-32页 [查看摘要][在线阅读][下载 107k] [下载次数:4 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:117 ] <正> 技术运行规程规定,发电用汽轮机组轴承的振动不应大于30微米。按照历年进行的振动检查结果,运行中的汽轮机组,特别是功率为300兆瓦的机组,只有25%达到了上述要求。当前的任务是使所有的运行中的汽轮机组都达到技术运行规程的规定标准。有系统的测定表明,在运行过程中,轴承的振动是有变化的,而在大修之间,汽轮机组
1977年03期 32-34页 [查看摘要][在线阅读][下载 163k] [下载次数:9 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:136 ] -
<正> 在某发电厂300兆瓦单元机组的大修期内(1972年修1号机,1973年修1、3号机),对主设备实现了大量的改进,以提高经济性和安全性。其结果是,单元机组的煤耗从大修前的337克/度下降到324-325克/度。每台单元机组的检修工作量,包括改进措施在内,可用以下的材料消耗量来表明:压延金属560-580吨,玻璃管90-100吨,高压锅炉用的管子120多吨,各种焊条16吨,再生式空气
1977年03期 35-36页 [查看摘要][在线阅读][下载 113k] [下载次数:9 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:137 ] <正> 某发电厂的ХТГЭК-300-240汽轮机组(2号机)在检修前(安装后)运行了一年四月。在检修过程中发现高中压转子严重偏心。考虑到高中压部分情况良好,且检修人员严重不足,采用了不揭开高中压缸校中心,缩短工期的检修方法。高中压转子的半接轴器向下张口0.6毫米,而记录值为0.35-0.38毫米。偏心这样大,但又不能采用熟知的,在检修中常用的校中心法,即抽掉一些垫片,放低1号轴承和高压缸出
1977年03期 37-38页 [查看摘要][在线阅读][下载 85k] [下载次数:23 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:146 ] -
<正> 当大修汽轮机时,经常发现生铁隔板存在缺陷。例如,曾发现ЛМЗК-300-240型汽轮机在运行5-7年后,低压缸第30和35级的隔板轮毂在近支承爪处损坏了。从结构和运行方面未能找到出现上述故障的原因。曾经怀疑支承爪的间隙在热状态下消失了或有所不足,经过检查,也被否定了。但对导汽环的测量却表明了它已经变成椭圆形(虽
1977年03期 38-39页 [查看摘要][在线阅读][下载 81k] [下载次数:7 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:180 ] <正> 拆开油管路清洗汽轮机组的油系统是一种通行的,但很费力的方法,采用这种方法将使大修工期延长。
1977年03期 39-41页 [查看摘要][在线阅读][下载 140k] [下载次数:8 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:160 ] -
<正> 某检修队实现了ХТГЭК-300-240汽轮机低压转子和-200发电机转子的耦合。因为发电机转子非换不可了。在开始修理之前,在平衡台上检查了新发电机转子的半接轴器(沿端面和半径)以后,从转子轴上取下半接轴器。打开低压缸,对低压转子发电机侧的半接轴器进行了类似的检查,然后从低压转子上取下这个部件。由于新的半接轴器上无孔,两个半接轴器用特制的夹
1977年03期 39页 [查看摘要][在线阅读][下载 40k] [下载次数:4 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:168 ] <正> 装在汽轮机、发电机和其他机器轴承箱上轴的出口处的挡油环,大多数不可能在修理或改装时按轴定心。但是,由于各种原因,经常出现轴的位置与搪孔不同心,需要对挡油环进行调整或定心。在某些情况下,轴对搪孔的偏心达2—3毫米,此时调整挡油环有很大困难,往往影响了修理的竣工期限。此外,密封齿搪孔偏心还增加了工作的复杂性,安放转子时很难取出挡油环,不取出转子就不能消除密封缺陷。
1977年03期 41-42页 [查看摘要][在线阅读][下载 102k] [下载次数:56 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:151 ] -
<正> 在现代,对于保证汽轮机的合理运行条件的热绝缘,采用了先进的喷浆挂涂法。绝缘试验表明,喷涂上去的热绝缘,在汽轮机的热状态起动,停机和在不同负荷下运行等所有方式下,均能保持高、中压缸的上、下缸金属温差在容许范围内。此外,对采用这种绝缘的汽缸,不必进行下缸的电气保温和上缸冷却,且经过轴封和隔板汽封的幅向间隙的
1977年03期 42-43页 [查看摘要][在线阅读][下载 109k] [下载次数:14 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:158 ] <正> 运行中的汽轮机必须定期解体检修,为此,汽缸和导汽管的热绝缘结构也应制成可取下的或易拆换的。南方热绝缘公司拟制了用于功率为300兆瓦的汽轮机的,可拆换的大型砌块结构热绝缘。全套绝缘共有34种类型尺寸的砌块(图1),主要用石灰——二氧化硅制品
1977年03期 43-46页 [查看摘要][在线阅读][下载 167k] [下载次数:6 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:164 ] -
<正> 某发电厂大修ТГВ-300汽轮发电机时,发现定子活性铁损坏,在铁心的搪孔侧有几个齿的表面硬化了。顺着损坏了的齿长,发现了温度上升段。在温度上升段,有些漆膜的损坏深度已延伸到上部的铁心。为了确定损坏范围,进行了感应为1.0特斯拉(=1韦伯/米~2)的定子活性铁发热试验。在15分钟内,活性铁损坏段的温度急剧上升,个别点达到260℃。此时完好段的温度实际
1977年03期 46-47页 [查看摘要][在线阅读][下载 93k] [下载次数:3 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:141 ] <正> 某厂在大修ТГВ-200汽轮机时发现,定子活性铁的齿松出来很多,边上的迭片损坏。汽轮机端的3只齿边损坏特别严重。迭片断口具有疲劳断裂的特征。事故分析表明:靠边上的迭片组齿区的损坏,是由于该型汽轮发电机通风系统特性不良,铁心径向受热不均匀,加以机组时开时停,以致铁心松动,引起迭片振动断裂。为了确定定子活性铁的损坏程度(可见的损坏以外的),进行了感应为1.0特的定子铁
1977年03期 47-48页 [查看摘要][在线阅读][下载 97k] [下载次数:5 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:134 ] -
<正> 用循环加热法矫直发电机转子轴,接下去不可避免地要重绕线圈。对于30XH 2M 钢,局部加热又是不能容许的。在大多数的弯轴情况下,使用机械方法矫直被认为是不实现的。
1977年03期 48-49页 [查看摘要][在线阅读][下载 87k] [下载次数:5 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:127 ] <正> 在ТВФ—60—2型汽轮发电机故障停用后,解体检查时发现共有9只定子绕组的上层线棒损坏(其中有6只铜导体损坏)和2只下层线棒损坏。绕组的端部和定子活性铁的第一通风区的表面上有油垢,而汽轮机侧则有盐类沉积物。发电机的外壳内还有油和水的痕迹。(因为气体冷却器的溢流管出现了裂纹)。
1977年03期 48页 [查看摘要][在线阅读][下载 48k] [下载次数:13 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:155 ] -
<正> 某检修队拟制了检修锅炉机组时清理受热面管端部,为焊接和超声波探伤作准备的机械化工具。清理管子表面的工具为处于弹簧压力下、切削深度受限制的专用硬质金合刮刀(图1)。刮刀有切削刃1和限制着切削深度的支撑面2。支撑面与切削刃平行,在高度上相差б。支撑面的尾角α=0,宽0.5—0.8毫米,长度l=(0.2—0.3)L。б值按要求切除的缺陷
1977年03期 49-51页 [查看摘要][在线阅读][下载 294k] [下载次数:3 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:160 ] <正> 工具可加工直径32毫米的鳍形管和管距不大于41毫米的,直径38毫米的光滑管的准备焊接的管端,不论是整体焊成的管屏中的大量管子或个别管子都能加工,而不必将它们从行列入抽出来。工具(见图)由蜗杆减速器1,带切削工具的主轴2,夹紧装置3和进给装置4组成。
1977年03期 51-52页 [查看摘要][在线阅读][下载 152k] [下载次数:7 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:110 ] -
<正> 在发电厂中,当检修和安装锅炉机组,为准备焊接和超声波探伤而进行管端加工时,至少要使用三种工具。第一种用于开坡口和切削管子端面;第二种,清理外表面;第三种,清理管端内表面。并且现有工具是按加工一两种尺寸的管子设计的,而锅炉受热面却是由外径在32—83毫米范围内的管子构成。
1977年03期 52-53页 [查看摘要][在线阅读][下载 81k] [下载次数:9 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:126 ] <正> 直到不久以前,水冷壁管上的栓钉还是在焊药层下用电弧焊接的,顶棚上的栓钉则采用优质焊条,由人工施行电弧焊接。因为顶棚上的栓钉是从单侧(栓钉周边的2/3)焊接的,所以焊接质量不够理想,且产量较低(每班500个栓钉)。过渡到在氩保护下焊接栓钉具有很大优点:在所有的空间位置上焊栓钉都能得到优等的
1977年03期 53-55页 [查看摘要][在线阅读][下载 407k] [下载次数:5 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:141 ] -
<正> 更换了—15型锅炉的有缺陷(下能容许的金属分层)的汽鼓封端。汽鼓的尺寸为1600×92毫米,用22K 钢制造,设计工作压力为110公斤力/厘米~2。采用由22圈(封端上14圈,圆柱体上8圈)截面积为(240+185)毫米~2的双股裸铜线制成的不冷却、可拆卸的感应加热器。利用了绳索滑车,使线圈互相贴紧。
1977年03期 55-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 378k] [下载次数:2 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:133 ] <正> 当修理球磨机时,必须将滚筒抬高约50毫米。通常采用手掀泵和移动型液压千斤顶进行此项工作。滚筒必须保持在用千斤顶顶住的提升状态一段时间。为了工作安全,在这段时间内要用手掀住控制千斤顶活塞的保险螺母。运输和安装千斤顶和手掀液压泵要花费一定的劳动力和工作时间,并且不安全。
1977年03期 56-57页 [查看摘要][在线阅读][下载 104k] [下载次数:9 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:125 ] -
<正> 图1为脚手架结构示意图,图2为它的侧视图,图3为3—3方向(图2)下视图,图4为图3的立视图,图5、6为5—5和6—6方向(图4)立视图,图7为构架以及装在两挡横挡上的可拆卸的绞盘立视图,图8为绞盘侧视图,图9为9—9方向(图8)的绞盘图,图10为箭头10方向(图1)看到的两段立柱的连接,图11为箭头11方向(图2)看到的底
1977年03期 57-61页 [查看摘要][在线阅读][下载 1588k] [下载次数:5 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:133 ] <正> 图1为拔定位销工具简图,图2A—6A 为各种尺寸的套筒,图3A—6A 为配合套筒的各种尺寸的窝头螺钉。
1977年03期 61页 [查看摘要][在线阅读][下载 216k] [下载次数:13 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:123 ] -
<正> 本工具用于拉下安装在轴上的风扇或其他转动体。图2为工具结构示意图,图3为工具的主要部件,图4为4—4方向(图2)正视图。工具10包括拆卸环12和两只完全一样的扇形颚13。拆卸环由壳体部分14和法兰21组成,壳体部分具有圆柱形外表面15和圆锥形的内表面20。法兰背面的台肩面与拆卸环的圆
1977年03期 62-63页 [查看摘要][在线阅读][下载 441k] [下载次数:5 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:125 ] <正> 便携式风动清扫工具供清扫金属表面铁锈和粘得不牢的铁渣和油漆之用,也可用于清扫焊缝,铸件上型砂以及其他清扫工作。
1977年03期 63-64页 [查看摘要][在线阅读][下载 91k] [下载次数:8 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:123 ] -
<正> 图1为旋转抛光工具的侧视图,图2A 为2A—2A 方向(图1)视图,表示一种配合方式,图2B 表示另一种配合方式,图3为工具的另一种结构,图4A 为4A—4A 方向(图3)视图,表示一种配合方式,图4B 为另一种配合方式,图5为抛光瓣剖视图,图6、7为抛光瓣侧视图。
1977年03期 64-65页 [查看摘要][在线阅读][下载 676k] [下载次数:18 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:106 ] <正> 当安装和修理热机设备时,近年来广泛采用了起重机、电梯、吊杆等大型机械,使劳动生产率大为提高,劳动条件也获得改善。但对锯管子、车削螺钉螺纹、在钢板和其他材料上钻孔、拧紧螺纹接头、修拂平面、锉削等操作,机械化还不够充分或不够完善,尽管实现机械化
1977年03期 66-69页 [查看摘要][在线阅读][下载 501k] [下载次数:12 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:151 ] -
<正> 为了查明动力设备零件的表面缺陷,广泛采用了各种不同的方法:目力检查,染色和磁粉探伤,超声波等等。这些高灵敏度的裂纹检查方法,很可惜,都不能评定裂纹的贯穿深度。了解裂纹深度有利于对零件的修理和使用采取正确措施,因为打磨时不必多次检查缺陷部位,还能缩短修理时间。
1977年03期 69-71页 [查看摘要][在线阅读][下载 168k] [下载次数:6 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:115 ] <正> 在火电厂的高压管道上焊有很多小零件,其角焊缝的根部是完全熔融的。这些零件包括直径10和20毫米的连接管,以及热电偶和电阻温度计的接合座。无论制造或修理,对此类零件的角焊缝,直到现在是不予检查的。但当焊接连接管和接合座时,却要保证焊缝根部完全熔融。
1977年03期 72-73页 [查看摘要][在线阅读][下载 79k] [下载次数:14 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:128 ] -
<正> 图1为精确切削管端工具横向简图,图2为纵向简图,图3示刀具的布置。从图1和图2,11为待加工的,直径从760到1220毫米或更大的钢管。13为夹紧瓦。当夹紧瓦径向外移时,它能将紧贴着管子内壁。夹紧瓦13用幅向布置的杆15支撑,后者由一只或数只圆形导环17导引。杆15可用凸轮或肘节推出(夹紧位置)和拉进(放松位置)。图2所示的肘节包括:可纵向移动的中心轴21,肘节杆23以及与中心轴21相接连的中心毂25。每一只
1977年03期 73-75页 [查看摘要][在线阅读][下载 543k] [下载次数:10 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:146 ] <正> 图1为工具的侧向透视图,图2为纵向剖面图,图3为刀具安装图,图4为4-4方向(图1)视图,图5为作用在工具上的力的方向图。本工具为美国专利3608406的改进和发展,它包括空心轴4,其左端支持着双环夹紧器5。后者包括两只离开一定距离的,上有整圈夹紧瓦13的圆环6和7。连接杆8将空心的鼓形物9和10连接在一起。右侧的10与9牢固连接,因而,装在轴4右端的机械能在垂直于轴4的平面内精确移动。按一定间距固定安装在圆环6和7上的支架18和导引滚柱帮助把夹紧器导入待
1977年03期 75-77页 [查看摘要][在线阅读][下载 537k] [下载次数:12 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:121 ] -
<正> 安装热力设备时,需要焊接大量的57×3.5,76×4,89×5和106×6毫米的不锈钢管,因此,管端加工的工作量很大。焊前的准备工作包括制作图1所示的倒角。准备此种倒角时要对管子的内外壁和端面
1977年03期 77页 [查看摘要][在线阅读][下载 30k] [下载次数:13 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:160 ] <正> 图1为工具布置侧视图,图2、3为Ⅱ-Ⅱ和Ⅲ-Ⅲ方向(图1)视图,图4为激光面发生装
1977年03期 78-80页 [查看摘要][在线阅读][下载 806k] [下载次数:7 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:138 ] -
<正> 1.图1示闸阀和球阀密封面的研磨工具。工具可人工或机械传动。传动经轴1,斜齿轮2和3传递到研磨器4。用弹簧6实现对研磨表面5的进给。楔形阀盘用人工研磨器7和手轮8进行研磨。
1977年03期 81-82页 [查看摘要][在线阅读][下载 165k] [下载次数:5 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:130 ] <正> 检修汽水阀门(不拆下阀门)的工具共3种,如下:1.=100-150毫米(-039)和=225-380(-039A)无法兰闸阀的阀座研磨工具。它包括传动装置1,罩壳2,减速器3,固定装置4和研磨轮5。工具
1977年03期 82-83页 [查看摘要][在线阅读][下载 190k] [下载次数:9 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:142 ] -
<正> 所有过去使用的,为动力设备喷涂热绝缘、供给粘合浆的装置,都系采用5公斤力/厘米~2的空气压力的压力箱。这种压力箱笨重和累赘(为免工作中断,只好安装2只箱,并联工作),价贵,操纵不便,不停用就不能加料。此外,压力箱还有爆炸危险。也曾发生过爆炸事故。为了便利操作,降低粘合浆供给系统的造价,提高安全性和做到加料时不停工,拟制了
1977年03期 83-84页 [查看摘要][在线阅读][下载 300k] [下载次数:3 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:133 ] <正> 西屋公司使用激光对一台安装中的大型汽轮发电机组校正了中心。当使用激光校中心时,需要利用汽轮发电机两端的基准。基准包括用水泥浇在基础两端的,调整到基面标高和找平了的基面板(图1)。在基础的两端,各用一只合格的T 连同一只
1977年03期 85-88页 [查看摘要][在线阅读][下载 1230k] [下载次数:8 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:144 ] -
<正> 用普通的“星状”扳手拧松ПМЭК-300-240汽轮机高、中压缸调节汽门汽室双头螺栓很费力,因为很难拧动螺母,且工作中需要的人较多。为了减轻劳动强度和提高生产率,某检修队拟制和采用了小尺寸的液力扳手。液力扳手(见图)由星状扳手1,带调节螺钉3的托架2以及带有行程为50毫米的复位弹
1977年03期 88-89页 [查看摘要][在线阅读][下载 270k] [下载次数:25 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:1 ] |[阅读次数:132 ] <正> 为了在汽轮机转子叶轮的难以达到的部位上实现钻铆钉孔机械化,某检修队设计和制成了钻8—12毫米的钻铆钉孔工具。工具的外形尺寸380×175×500
1977年03期 89-90页 [查看摘要][在线阅读][下载 78k] [下载次数:16 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:105 ] -
<正> 在不许增大油封工作间隙条件下,现有的油封修理法只有换去整个油封环,或拆除磨损了的梳齿,换上新的,随后再搪内孔,或依靠横向挤压来增大梳齿的高度。第一个办法需要备品,且较贵,第二个办法工作量大。采用第三个办法,现在又不能保证质量,因为工作成效完全取决于装置使用者的专业技能。
1977年03期 90-91页 [查看摘要][在线阅读][下载 79k] [下载次数:7 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:123 ] <正> 当有必要时,更换K-300-240型汽轮机凝汽器的大约19000根管子是一项繁重的任务。没有压瘪抽出管子的专用工具和机械化方法,必须先使它们脱开管板,然后把它们从凝汽器孔中抽出来。作者拟制了抽凝汽器管子的机械化装置。
1977年03期 91-92页 [查看摘要][在线阅读][下载 73k] [下载次数:2 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:143 ] -
<正> 为了从凝汽器内抽出旧管子,设计和制造了一种平行四边形的夹钳,在它的爪和管子之间,能够形成足够抽出管子的摩擦力。在用夹钳抽管之前,应先压瘪辘口处的管端,并将它们从管板中拉出80—100毫米。夹钳的爪系用工具钢制成,其前沿为梳齿形。爪长230毫米。这就使它能同时握住8根
1977年03期 92页 [查看摘要][在线阅读][下载 37k] [下载次数:3 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:150 ] <正> 某发电厂在改建高加时,为了在联箱上钻蛇形管的弯曲的孔,采用了能进行下列操作的工具(见图):清除连接管的残余部分;加深连接管在联箱内的装配孔到13毫米(原为8毫米);磨去老的焊缝;在孔的周边开坡口,其深度为3毫米,准备焊接。工具包括两根垂直导杆3,它们的下端固定在高加4外壳接合面的开口上。为了增大导
1977年03期 92-93页 [查看摘要][在线阅读][下载 77k] [下载次数:10 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:138 ] -
<正> 活性材料被经济利用是现代汽轮发电机的结构特点之一。对于感应为正常值的发电机。出现在活性铁相邻的迭片之间的电压还不到1伏,组内相距最远的迭片之间,则以10伏计。因此,活性铁迭片间的绝缘损坏引起局部过热,在不利条
1977年03期 93-94页 [查看摘要][在线阅读][下载 451k] [下载次数:5 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:130 ] <正> 为了抽出和放入发电机转子,制造厂供应了由内、外小车,支承板和轨道组成的一整套工具。为了减少外小车在轨道上移动的阻力,两根轨道应精确地互相平行,并处于同一个水平面上。当抽出和放入转子时,转子轴应精确地与定子活性铁搪孔同心。因此,制造厂在轨道与基础之间予留了安放衬垫用的间隙(参看图a)。例如当抽出和放入TBB-160-2型汽轮发电机转子时,这个间隙为80毫米。
1977年03期 94-95页 [查看摘要][在线阅读][下载 445k] [下载次数:13 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:154 ] - 朱泰
<正> 当栓修电动机,更换部分全部绕组时,电工在安装绕组元件,特别是定子上半部的元件时感到工作不便。为了造成有利的劳动条件,安装绕组元件时必须将电动机的定子翻转。被电机制造厂采用的现有的翻转器的结构带有环形框架,其中放着电动机的定子。框架通过齿轮与传动装置连系。但这种翻转器有缺点:制造大直径的带承重凸缘的齿环较为困难,
1977年03期 95-96页 [查看摘要][在线阅读][下载 126k] [下载次数:11 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:184 ] 下载本期数据